彈簧淬水的臨界直徑為38mm，淬32號(hào)機(jī)油的臨界直徑為22mm，彈簧要想淬火不裂，淬火臨界直徑必須遠(yuǎn)離零件實(shí)際尺寸。A31-25實(shí)際直徑為20mm，A31-26實(shí)際直徑為14mm，淬水的臨界直徑雖然與實(shí)際直徑相差很大，但是在馬氏體轉(zhuǎn)變時(shí)冷速太快，急速轉(zhuǎn)變的組織應(yīng)力非常大，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了彈簧所能承受的表面張應(yīng)力，結(jié)果會(huì)導(dǎo)致淬裂。

    淬油的臨界直徑雖然與彈簧實(shí)際直徑相差不大，但是在馬氏體轉(zhuǎn)變時(shí)冷速緩慢，組織應(yīng)力小于彈簧所能承受的表面張應(yīng)力，不會(huì)導(dǎo)致淬裂。因此，要想使彈簧淬火不裂并保證淬火質(zhì)量，一是想辦法使淬火臨界直徑與實(shí)際尺寸相差較大，二是馬氏體轉(zhuǎn)變時(shí)冷卻速度要緩慢�？紤]這兩點(diǎn)因素，淬單一的水溶性介質(zhì)要想使彈簧不裂很困難。原因有兩個(gè)：一是濃度配比要高，即使水溶性介質(zhì)濃度達(dá)到10%，其馬氏體轉(zhuǎn)變冷速還是很快，比淬火油快一倍，而臨界直徑降到25mm左右，還是會(huì)造成彈簧淬裂。如果介質(zhì)濃度過高，達(dá)到20％左右，雖然彈簧可能不會(huì)造成淬裂，但其成本太高，且與后續(xù)其他零件生產(chǎn)的所需濃度不匹配；二是如果介質(zhì)濃度很低，臨界直徑雖然遠(yuǎn)離零件實(shí)際尺寸，但是馬氏體轉(zhuǎn)變冷速太快，接近水，一樣會(huì)造成彈簧淬裂。

    因此，考慮到以上兩種原因，我們推薦使用高頻爐進(jìn)行雙拼淬火（介質(zhì)+空氣），冷卻時(shí)控制好彈簧降到M點(diǎn)的時(shí)間，然后進(jìn)行空冷實(shí)現(xiàn)馬氏體的緩慢轉(zhuǎn)變。

    選用不同的淬火介質(zhì)對(duì)變形的影響很大。水在常溫下的冷卻能力很強(qiáng)，一般適用于對(duì)變形量要求不大零件的淬火；而選用油作為淬火介質(zhì)，則要求被淬火零件的淬透性要高、壁厚差不大、形伏復(fù)雜、工序長(zhǎng)且復(fù)雜；選用水溶性介質(zhì)則要求濃度配比要高，故其成本就高，且與后續(xù)其他零件生產(chǎn)的所需濃度不匹配；選擇了雙液淬火（介質(zhì)十空氣)，既滿足了零件在臨界溫度范圍內(nèi)冷卻較快，又滿足了在M點(diǎn)附近冷卻要慢以減小淬火應(yīng)力引起的變形和開裂。故認(rèn)為采用雙液淬火可以提高彈簧質(zhì)量。

    淬火硬度均勻，基本在2.55-2.60dB，回火后經(jīng)三次標(biāo)準(zhǔn)鍛壓，彈性非常好，沒有出現(xiàn)因淬火問題造成的彎曲變形，整體合格率提高，返工數(shù)量大大減少。

    另外，利用高頻爐對(duì)彈簧進(jìn)行雙拼淬火，產(chǎn)出效能提高，節(jié)約大量的動(dòng)能成本；避免了安全隱患，并使工作環(huán)境得以改善。